При литье под давлением воздух из полости формы удаляется через специальные вентиляционные каналы или через зазоры в сопряженных деталях формы.
Для получения доброкачественной отливки необходимо, чтобы в процессе заполнения в форме не возникало противодавления, которое увеличивает гидродинамическое давление потока и распыляет его на отдельные струи. Суммарная площадь сечения вентиляционных каналов должна обеспечить необходимую пропускную способность для выходящего газа.
Обычно эти каналы выполняются в виде широких щелей глубиной 0,05—0,3 мм, в зависимости от жидкотекучести заливаемого сплава.
При расчете вентиляционных каналов задаются размеры глубины, а после определения площади поперечного сечения каналов находят общую ширину воздухоотводов.
Рекомендуемые величины глубины вентиляционных каналов для различных сплавов, заливаемых в жидком состоянии, приведены ниже.
Сплавы |
Глубина |
Сплавы |
Глубина |
Свинцово-сурьмянистые |
0,05—0.10 |
Магниевые |
0.10—0,15 |
Цинковые |
0.08—0.12 |
Медные |
0,15—0.20 |
Алюминиевые |
0,10—0.12 |
Стали |
0,20—0.30 |
Аналитический расчет вентиляционных каналов для режима заполнения с минимальным и максимальным трением предложен А. И. Вейником.
Под режимом с минимальным трением подразумевается спокойное заполнение формы при скоростях впуска до 10— 15 м/сек, т. е. до возникновения разбрызгивания потока.
Под режимом с максимальным трением подразумевается заполнение полости формы при высокой скорости впуска свыше 35—40 м/сек, применяемой для отливок сложной конфигурации с тонкими ребрами.
Промежуточный режим заполнения при скоростях впуска от 15 до 35 м/сек не рассматривается, как не удовлетворяющий получению доброкачественных отливок.
Термодинамический расчет воздухоотводов сделан при условии, что полость формы заполнена каким-нибудь одним газом, например воздухом.
Теоретическое решение задачи основано на методах классической термодинамики.
После закрытия формы газ в рабочей камере приобретает температуру формы, до которой она нагрета. При поступлении металла в форму температура газа и давление растут, а объем уменьшается вследствие сжатия газа металлом.
Определим температуру газа для двух режимов заполнения. При режиме с максимальным трением н образованием дисперсной смеси металла с воздухом газ сильно конвектирует с расплавленным металлом, и приближенно можно считать, что температура его равна температуре металла.
Температуру металла можно взять как среднюю между температурой металла при входе в полость формы tзал и температурой кристаллизации tкр.
При спокойном режиме заполнения (с минимальным трением) процесс удаления газа допустимо рассматривать как адиабатный (без теплообмена газа со стенками формы и с расплавленным металлом).
Тогда в соответствии с уравнением термодинамики можно записать
или
где Т0 - начальная абсолютная температура газа, в °К; V0=Vн/G0 - начальный удельный объем газа в м3/н; Vн - начальный объем газа, равный объему полости формы, в м3; V1=Vт/G1 - текущее значение удельного объема газа в м3/н; Vм — объем, занимаемый газом в момент расчета, в м3; G1 — весовое количество газа в момент расчета в н; к - показатель адиабаты, равный для воздуха 1,4.
Вес газа вычисляем по уравнению состояния:
Давление газа в форме берется равным допустимому противодавлению. Исходя из этого и рассчитывают площадь вентиляционных каналов.
Напишем уравнение, определяющее процесс движения газа в рассматриваемых условиях. При этом для простоты будем считать, что истечение газа происходит без трения.
Уравнение неразрывности для газа имеет вид
(129)
где qг — весовой расход газа, протекающего через сечение канала; ƒв — площадь поперечного сечения вентиляционных каналов в м2; υг — скорость течения газа в м/сек; V — удельный объем газа в м3/н.
Из термодинамики известно, что скорость истечения газа на выходе из канала составляет
(130)
где к = ср/сυ; р1 — давление газа в полости формы в н/м2; V1 — удельный объем газа в полости формы в м3/н.
Величина β = р2/р1 представляет собой отношение давления газа в окружающей среде р2 = 1·105 н/м2 (1 атм) к давлению газа в форме.
Так как из уравнения состояния
pV = RT,
то формулу (130) можно представить в виде
(131)
где R — газовая постоянная в дж/н°С; Т — абсолютная температура газа в полости формы в °К.
Анализируя формулу (131) видим, что, если β =1, то скорость истечения газа υг = 0, и чем больше значение давления в форме р1, тем меньше значение β и тем больше величина υг.
Используя уравнение адиабатного состояния газа
и подставляя в уравнение (129) значение скорости истечения из формулы (131), после преобразования получим
(132)
или
(133)
Максимальный секундный расход газа и отвечающее ему зна чение β можно найти по формуле (132), пользуясь правилом нахождения максимума функции.
После ряда преобразований получим
Для воздуха при к = 1,4, βкр = 0,528; откуда
Если давление в форме превышает эту величину (закритический режим), то расчет ведется так же, как и для критического режима (при β = 0,528).